Читальный зал -->  Цилиндрические электромагнитные экраны 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 [ 44 ] 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64

а также направляющие косинусы прямой RS

t,aJRS\ m.aJRS; n.aJRS,

(6.72)

откуда

RP = lfi-m,by + n,bz; (6.73)

TP = ff-w . (6.74)

В целях определения sin а следует определить направляющие косинусы т, п вектора В, который перпендикулярен плоскости TRS,

откуда L

т = (а,с, - a,c,)/G; \ п ={ауС- ac,)lG, \

0=.у{а,Су-ауС,г

(6.75)

+ {а,с - acf + {UyC - a,CyY-

(6.76)

Направляющие косинусы / , т., п прямой

причем

(6.77)

=HV=W- (6-78)

Учитывая, что

cos а =./7 4-77im + (6.79)

можно

определить

sin а=

= V 1 - cos а в функции координат, затем из (6.69а) силу F. Направляющие косинусы L, М, N вектора силы F, перпендикулярного В и UV, определяются из уравнении

(6.80)

mti - тпз Irii - /2 N 1

(6.81)

/j/n-Init sin о

Из (6.81) С использованием (6.75) -(6.78) можно определить L, М, N через координаты, затем з (6.79а) рассчитываются составляющие силы F.

Алгоритм программы в этом случае следующий [6.13]:

1) установить расположение обмоток в машине по чертежам, учитывая зеркальные отражения по рис. 4.9;

2) выбрать точки {хр, ур, Zp), которые определяют форму и размеры витка;

3) рассчитать координаты всех витков, используя данные из пп. 1 и 2;

4) выбрать виток, например А, для которого будут рассчитываться силы;

5) выбрать величину р, которая определяет элемент на витке, для которого следует рассчитать плотность силы k\

6) выбрать первый виток, например В, влияние которого на А следует рассчитать, и определить характеризующие его точки {xq, Уч, Z,);

7) принимая q=0, рассчитать силы k в середине элемента с граничными точками (хр, Ур, Zp) и {хр+1, Ур+1, Zp+i) и обусловленные элементом с точками хо, уо, Zo и хи У), Zi; расчеты проводятся па основе (6.69) -(6.81);

8) повторить п. 7, принимая q= =1, и сложить со значением, полученным в предыдущем расчете;

9) повторить п. 8, принимая q= = 2,3... - до последнего элемента витка 5;

10) повторить пп. 6-9 для всех витков в рассматриваемой фазе, действующих на виток А;

11) записать полученные величины k, обусловленные воздействием группы, содержащей виток В, на единичную точку А;

12) повторить пп. 6-11 для всех элементов витка А, для которых необходимо рассчитать силы;

13) повторить ПП; 5-13 для всех витков в группе, к которой принадлежит виток А.

Для получения полного распределения сил в обмотках п. 7 должен повториться раз, причем

где S - число сегментов в витке; С - число витков в группе; g - число групп в фазе; т - число фаз.

При расчетах двухполюсного турбогенератора сдвухслойной об-моткЬй, которая содержит 36 катушек с шагом 150, число повторений п. 7 составило 9,5- 10. Полученные таким способом кривые показаны па рис. 6.15.

6.7. ОСНОВЫ РАСЧЕТА ПЕРЕХОДНЫХ ПРОЦЕССОВ В РОТОРЕ

В массивных роторах турбогенераторов при форсировании возбуждения, гашении поля, ударных коротких замыканиях и других неуста-

новившихся режимах процесс накопления и отвода магнитной энергии из массивного ротора совершается в течение определенного времени, тем большего, чем сильнее реакция вихревых токов в массиве ротора и других демпфирующих контурах (демпферная клетка, обмотка возбуждения). В общем случае эти явления описываются при помощи реактивных переходных Xd и сверхпереходных X ,i сопротивлений, а также соответствующих постоянных времени.

Переходные процессы в массивном роторе имеют характер диффузионных процессов и описываются диффузионным!! уравлеииямн (1.12) *

AH-li.{r)H/dt.

Диффузия поля в ротор при [х = const, с определенны1я упрощением исследование диффузии поля в ротор можно заменить исследованием диффузии поля в массив-1!ый сталыю! магнитопровод (рис. 6.16,6), па поверхности кото-

	Фаза!			Фаза 1 ~~
					- 1 Фаза 2 \
Фаза 1 >			>
	фазаЗ		v f
				ФазаЗ

10 20 30 itO 50 Эюйм 25,* 76,2 127 см

Расстояние по эбояьВенте

Рис. 6.15. Кривые составляющем /eg сил, действующих в лобовых соединениях (по [6.13]):

------при проницаемости ц = >>->:

-----------при проницаемости дО

1идса. 1ьный медный экран)

-г г

t=0 t>0

Рис. 6.16. Скачкообразное возбуж.аепие ноля п массивном металлическом полупространстве:

(/ - ротор гурбоггнрратора; б - физическая модель; в - днффул1я поля в металл

рого в момент /=0 создается поле

Но=1т - Поскольку Нх = Hz - b

= 0, (1.12) принимает форму

д=Н/дх\1дН/д(. (6.82)

В момент /=0 поле внутри металла (-а<д;<1а)

Н{х, 0)=-0,

а при f -> оо Н{х, <)-> 0-

Решение (6.82) может быть представлено в виде

Н{х, + 2 (-- 0. (6.83)

причем функции Нп{х, t) удовлетворяют условиям

\тН {х. /)=-0;

(-♦со

Н {~а, t)=H ia, 0-0, при>

(6.84)

Подстановкой в (6.82) многочлена функции Нп{х, t)=Xn{x)X XTn{t) получается в соответствии с методом разделения переменных

(6.85)

откуда

Н (А-, /) х Т -.г.-- (С cos N x + -

-\-D smN x)e (6.86)

Из условий симметрии (6.84) следует, что D =0 и cosjV a-=0, откуда

yV = (2 -l)x/(2a).

Из условия Н{х, 0)-О прн - <7<л;<а, а также из (6.83) следует

0- + £c cosii a,

откуда [1.4] - /Л

(2rt-1)тос cos --dx

С =

>о.} =

1<

J (2п- l)wc

(-1) 4Яо

(6.87)

я(2я -1)

В окончательном виде напряженность магнитного поля в стали Н{х, i)=--H,-

4 , \1 (- п 2я -

( -1) (2я -1)пх

V L- cos - X 1 2а

п>1

Хехр

(2п -1)М

(6.88) 141

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 [ 44 ] 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64

ООО «Мягкий Дом» - это Отечественный производитель мебели. Наша профильная продукция - это диваны еврокнижка. Каждый диван можем изготовить в соответствии с Вашими пожеланияи (размер, ткань и материал). Осуществляем бесплатную доставку и сборку.



Звоните! Ежедневно!
 (926)274-88-54 
Продажа и изготовление мебели.

Копирование контента сайта запрещено.
Авторские права защищаются адвокатской коллегией г. Москвы.