Звоните! 
 (926)274-88-54 
 Бесплатная доставка. 
 Бесплатная сборка. 
Ассортимент тканей

График работы:
Ежедневно. С 8-00 до 20-00.
Почта: soft_hous@mail.ru
Читальный зал -->  Цилиндрические электромагнитные экраны 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 [ 38 ] 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64

велла и уравнение (5.34) вместо / подставляется Z->-c , откуда Ех= =Ez=0, Ну=0, dHzldy=0, cos (2л- - 1) (я/Г)г/=0, а также в соответ-ствии с (5.37) принимается а

При этих условиях из второго уравнения Максвелла (1.4) для синусоидального изменения во времени

откуда из (5.38)

-Vs.г -1-х

(5.39)

причем при д;=0 Еу=0, т. е. С= =0.

Максимальная плотность тока в роторе

ims = i.S.MB p. (5.40)

Модуль действующего значения плотности тока в роторе

; I =

-VJkz

(5.41)

Подстановкой (5.39) в уравнение Максвелла находится тангенциальная составляющая магнитного поля

ту

(5.42)

Сравнением (5.42) и (5.38) определяем отношение нормальной и тангенциальной составляющих магнитного поля ротора для v=l

Втх I

= Y2sk -

(5.43)

Кажущаяся мощность электромагнитного поля, вращающегося относительно ротора с угловой скоростью SCU1, проникающая в ротор

через 1 м его поверхности, в соответствии с теоремой Пойнтинга (1.10) равняется нормальной составляющей вектора Пойнтинга на этой поверхности

г - Spz + jSqz = ~ Va {ЕтуНтх)г=о (\-i)k ,2

2 l/scofif

Интеграл плотности мощности (5.44) во всей поверхности яД/ротора представляет потери активной мощности и потребляемую обмоткой ротора реактивную мощность. Потери эти можно также выразить через ток Гг и активное сопротивление Rz

Re j j Szdxdy =

.0 -112 Jz=o

f = mjRl (5.45)

Максимальная МДС вихревых токов ротора, приходящаяся на пару полюсов, рассчитывается по (5.40)

(1 + /)т

n[/7k

(5.46)

После приравнивания модуля МДС (5.46) и МДС ротора, приведенной к статору.

Fm.-

2[/~2

(5.47)

находится ток ротора, приведенный к статору.

2 Vs kmwJia

(5.48)

Подстановкой (5.48) в (5.45) определяются активное и реактивное, сопротивления ротора, приведенные к статору,

2 р р .т; сг



(5.49)

где kcz ~ 1 --2т/ (я/) - поправочный коэффициент, учитывающий конечную длину машины (арЯ:;1,4; Cg 0,85) (см. табл. 1.1).

В действительности распределение индукции Bz{y) в зазоре машины конечной длины имеет искаженную реакцией токов ротора прямоугольную форму, как на рис. 6.3. Искажение прямоугольной формы тем больше, чем большее значение принимают параметры

K/Y7v(т/ p) и L/t.

Параметры (5.48) и (5.49) представляют собой элементы схемы замещения двигателя (см. рис. 5.5).

Намагничивающий ток асинхронного двигателя с массивным ротором рассчитывается аналогично току обычного двигателя на основе закона полного тока, но при условии, что магнитное напряжение в роторе определяется из (5.42) при

2=гО

(5.50)

Баланс мощности двигателя. В соответствии с теоремой (1.9) об обобщенном векторе мощности Т вся электромагнитная мощность (мощность вращающегося поля Рэи), переходящая из статора в ротор, передается через поле, вращающееся относительно статора со скоростью Qi = 2nfi/p. Векторы поля (6.36) и (6.42) вращаются относительно ротора со скоростью sQ = = {2n/p)sf\. Для расчета полной электромагнитной мощности, передаваемой в ротор, следует в (5.39) представить s=l и в выражение вектора Пойнтинга (5.44) - Emv*={\/s)Emv*. После интегрирования в соответствии с (1.9) полного вектора мощности Т получается полный баланс мощности, совпадающий с результатом, получаемым на основе классической теории установившихся режимов

асинхронных машин.

= Р, + ДР + ДР (5.51)

где Рв -полезная мощность на валу; ДРмех - механические потери; ДРг - потери в обмотке ротора.

Мощность и потери не являются векторными величинами и поэтому не входят в обобщенный вектор Т. В соответствии с (1.9) полный баланс мощностей в неустановившемся режиме машины, включая механическую, тепловую, электрическую и магнитную составляющие, описывается выражением

dWe,

4- J p£t pdV-f J (cn + dV,

(5.52)

где йц, -среднее сечение вала; # - средняя температура машины, которая рассматривается как однородное тело; 1Р =1/2(е£2+и,Я2)- энергия электрического и магнитного полей.

5.3.4. Полый ротор или тонкостенный вторичный элемент линейного двустороннего двигателя. В этом случае толщина стакана d (см. рис. 3.6) много меньше длины волны в металле (5.32), т. е. d<c Cv, и следует учитывать взаимное наложение электромагнитных волн внутри стакана ротора.

Поскольку магнитное поле проникает в немагнитный элемент в направлении оси z (под прямым углом), для определения постоянных можно использовать условие

Яшгг=о=Ятгг=й. (5-53)

которое после подстановки в (6.26)



и (5.28) дает уравнение С, 4-С, =С, е- + Сз.е. (5.54) откуда

7 = ]/а2 + v°- (hf + (2 - 1 f {/If.

После подстаяовки постоянной Сяп в (5.28)

ZJz)==C, [e- + e<-)] =

= 2С е 2 chq{z - d/2).

Суммарное мгновенное значение у нормальной составляющей напряженности магнитного поля описывает выражение, аналогичное выражению (5.34),

v=l n=\

Xe~~cos(2/z-l)-y. (5.55)

Остальные составляющие поля Н, Е, J находятся по уравнениям Максвелла. Мощность вихревых токов и параметров рассчитываются из теоремы Пойнтинга аналогично процедуре, описанной (5.44) и (5.45), но при этом вектор интегрируется по двум поверхностям, В большинстве случаев толщина подвижного элемента и частота тока в ней настолько малы, что вытеснение тока можно не учитывать. В противном случае вытеснение учитывается аналогично графе / (табл. 2.1).

5.3.5. Линейный двигатель с экранированной вторичной частью. Применением метода зеркальных отражений (см. рис. 1.8) односторонний двигатель (см. рис. 3.6) можно описать через двусторонний двигатель (рис. 3.6,в) при условии, что толщина воздушных зазоров бр остается без изменений, а толщина подвижного вторичного эле-

мента d увеличивается вдвое. Поэтому можно использовать все выражения из п. 5.3.4, заменив при этом размер d на 2d.

5.3.6. Поле и параметры линейного цилиндрического двигателя. Уравнение (5.24) записывается в цилиндрических координатах при условии dHm/dQ=0

, 1 дН. дг г дг

(5.56)

При бесконечно длинном вторичном подвижном цилиндрическом элементе (рис. 5.8) имеются только

составляющие Нтг, Нтх, Етв, Jme.

Составляющая Нтг, перпендикулярная поверхности цилиндра, вместе с тангенциальной составляющей Етв образует вектор Пойнтинга Sx, представляющий перемещение мощности поля вдоль оси элемента. Эта мощность не используется при расчете параметров подвижного элемента. Мощность, проникающую в подвижный элемент, определяет составляющая вектора Пойнтинга 8г=/2ЕтвНтх. Поскольку гранич-ные условия предопределены нормальной составляющей индукции (5.9) на поверхности подвижного элемента, за основу анализа принимается уравнение (5.56), которое


Рис. 5.8. Система координат цилиндрического двигателя [4.20]:

/-трехфазная обмотка якоря; г -сердечник якоря; 3 - сердечник подвижного элемента; 4 - экран медный или алюминиевый



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 [ 38 ] 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64



ООО «Мягкий Дом» - это Отечественный производитель мебели. Наша профильная продукция - это диваны еврокнижка. Каждый диван можем изготовить в соответствии с Вашими пожеланияи (размер, ткань и материал). Осуществляем бесплатную доставку и сборку.



Звоните! Ежедневно!
 (926)274-88-54 
Продажа и изготовление мебели.


Копирование контента сайта запрещено.
Авторские права защищаются адвокатской коллегией г. Москвы
.