(926)274-88-54
Бесплатная доставка.
Бесплатная сборка.
График работы:
Ежедневно. С 8-00 до 20-00.
Почта: soft_hous@mail.ru
|
|
Звоните! (926)274-88-54 Бесплатная доставка. Бесплатная сборка. |
Ассортимент тканей График работы: Ежедневно. С 8-00 до 20-00. Почта: soft_hous@mail.ru |
  
|
Читальный зал --> Обмоточные провода высокого сопротивления Продолжение табл. У1.5 Частотная характеристика РасГетные формулы  fa t 42,6 ~RC . /1 = 765 RC 45.5 Тз = Мйнрофврадах. 2. Максимум добротности Г-образной цепн 4 = 0,5 соотаетств>-ег добротности ТТ-ыоста ?=0,3 получается njw резкой асимметрии входного и выход- шшжнмэльная добротность ?=0,25 (при m = 1); если т = 2. все емкости симметрии-ТТ-моста, а С = 4 С (в последних двух случаях ? =0,23). при выполнении которого активный фильтр будет иметь каибольшую добротность, а максимум его частотной характеристики получится на квазирезонансной частоте ТТ-моста /е- Частотная характеристика полосового активного филь-тра в пределах полосы пропускания практически не отличается от резонансной кривой колебательного LC-KOttTypa (см. § 18 гл, I) и описывается аналогичным выражением где максимальное усиление фильтра Ко = Квх (при точной настройке ТТ-моста на частоту /о), а добротность избирательной системы рассчитывается по формуле 1 + Ки - Q = 1 + /Сл \ -\- т более простое выражение соответствует k ~ \ к R ~ Rom) Разбаланс TT-Mocia, возникающий за счет неточности первоначаль-юй настройки или изменения окружающих условий (в первую очередь - ремпературы) является главной причиной несоответствия между реальными расчетными параметрами фильтра. Если относительное отклонение истинного номинала любого элемента ГТ-моста от точного расчеткого значения, найденного по формулам табл, 1.5, пе превышает AR/R (нли АС/С), то возникающая по этой причине 1естабильность основных параметров активного ЯС-фильтра {Ко, Q, fo) ;аЕерняка не превзойдет следующих значений; AQ АКс Q К AR R AR R ДС \ где А/ - сдвиг максимума частотной характеристики фильтра по отношению к расчетной частоте баланса ТТ-моста fo. По этим формулам оценивается максимально возможная нестабильность параметров фильтра при заданном допуске на сопротивления и емкости ТТ-моста и АС/С) либо, наоборот, находатся допуск на элементы по заданной допустимой нестабильности параметров фильтра. Наблюдаемые нестабильности параметров в большинстве случаев получаются в 2-3 раза меньше максимальных, так как наиболее неблагоприятная комбинация знаков и величин отклонений апементов (в пределах заданного допуска) весьма маловероятна. Помимо разбаланса ТТ-моста источником нестабильности Q и Ко является изменение во времени петлевого усиления Ка, причем в случае сбалансированного ТТ-моста можно считать, что ~ = . Поскольку допуск на элементы ТТ-моста обычно получается весьма жестким (уже прн Q = 10 необходама точность подгонки порядка 1-2%), часто бывает выгоднее собирать мест из непрецизиоьных деталей, а точную баланснровку производить с помощью дополнительных переменных элементов. На рис. VI, 25, например, такими элементами являются резисторы и ЗДнако точную балансировку ТТ-моста иа заданной частоте /и может обеспечить любая пара переменных резисторов или конденсаторов при условии, что по крайней мере один из них включен в параллельное плечо ТТ-моста (Яа. Са в табл. VI. 5). Если по условиям работы фильтра сдвиг частоты настройки не играет роли, то для точной балансировки ТТ-моста достаточно включтъ один регудировочиый элемент. Те же регулировочные элементы можно использовать для регенеративной расстроит! ТТ-моста, приводяи1ей к значительному повышению добротности и усиления активно1-о фильтра (вплоть до превращения его в генератор). Однако, следует учитывать, что повышение добротности и усиления за счет регенеративной расстройки ТТ-моста приводит к ухудшению стабильности параметров фильтра. В Практических схемах активных фильтров с ТТ-мостом вил частотной характеристики за пределами полосы пропускания (/> > /о либо / С /о), а также соотношение между Кп и Ко существенно зависят от способа введения обратной связи и входного сигнала. По этому признаку практические схемы можно разделить на три основных типа. Тип I (схемы на рис. VI.28 - VI.30) - источник входного сигнала отделен от выхода ТТ-моста усилительным или буферным каскадом. Коэффициент передачи при больших расстройках (f > /о- f /о) стремится в пределе к конечному значению Kf,!\ -f- Кп- По схеме типа 1 обычно осуществляются полосовые фильтры повышен* ного качества н сложности, причем соотношение между Кп и К зависит от конструкции усилителя. Заграждающие фильтры могут выполняться только по схемам типа 1. Тип II (рис. VI.26-VI.27) - источник входного сигнала соединяется с выходом ТТ-моста через сопротивление Ri (включающее в себя также выходное сопротивление источника), от величины которого зависит максимальное усиление фильтра: где R - сопротивление последовательных плеч ТТ-моста. Частотная характеристика за полосой пропускания несимметрична: ее низкочастотная ветвь спадает более полого, стремясь в пределе к конечному уровню 2WRx (при I < fo)- По схемам типа II чаще осуществляются простые полосовые фильтры с невысокими качественными показателями. Тип III - источник входного сигнала переносится в общий вывод ( кожку ) ТТ-моста, как указано на рис. VI.27 пунктиром (такой переяос возможен также в любой другой схеме полосового (й1льтратипа I или II). В этом случае между Ко и Кп. существует однозначная зависимость: К Ло --:-:--  Рис. VI.26. Схема простого полосового ЯС-фильтра с плавной перестройкой частоты. 1,5 -i- 15 кзц: Q = 20; Ко = 4.5 (при R > Важнейшее преимущество схем типа III - отсутствие остаточного усиления при больших расстройках, благодаря чему их теоретическая частотная характеристика во всем диапазоне частот соответствует характеристике колебательного LC-контура. Однако, с другой стороны, на параметры этих схем сильно влияет выходное сопротивление источника сигнала Яг, с ростом которого падает добротность и смещается максимум частотной характеристики фильтра. Для того, чтобы эти нежелательные эффекты были пренебрежимо малы, нужно удовлетворить условию: Яг < (0,05-;-0,1)-, выполнение которого в большинстве случаев возможно только при включении на входе схемы добавочного буферного каскада (катодного или эмиттер ного повторителя). На рнс. VI.26-vi.30 приведены конкретные схемы полосовых и заграждающих фильтров различных типов с симметричным ТТ-мостом. Все схемы с фиксированной настрсйкой рассчитаны на частоту 1 кгц, но могут быть перестроены на любую другую частоту путем пропорционального изменения номиналов всех емкостей схемы. При это,ч даапазон частот настройки ограничивается снизу ростом габаритов конденсаторов, а сверху - высокочастотными свойствами использованных в схеме усилительных элементов (ламп или транзисторов). а) На рис. VI.26 изображена одноламповая схема полосового фильтра (тип И), допускающая плавную перестройку частоты строенным блоком переменных конденсаторов. Номиналы деталей схемы и соответствующие им технические данные указаны на рисунке и в подписи к нему. При других номиналак илн тинах ламп основные параметры усилителя, определяющие свойства активного ЯС-фнльтра, рассчитываются по формулам; 1 R2 Ял Hi Rii Я1 где 5 и Яг - статические параметры лампы в выбранном режиме; Ян - сопротивление внешней нагрузки, к которому приложено (/ых-8*
ООО «Мягкий Дом» - это Отечественный производитель мебели. Наша профильная продукция - это диваны еврокнижка. Каждый диван можем изготовить в соответствии с Вашими пожеланияи (размер, ткань и материал). Осуществляем бесплатную доставку и сборку. Звоните! Ежедневно! (926)274-88-54 Продажа и изготовление мебели. Копирование контента сайта запрещено. Авторские права защищаются адвокатской коллегией г. Москвы. |